1.Căldură puternică fără plumb și explozie a plăcii
Din moment ce fără plumb, zicala comună este că punctul de topire al lipiturii fără plumb este mai mare, ceea ce va cauza mai multe daune plăcii și componentelor. Această afirmație aparent adevărată și falsă este de fapt doar pe jumătate corectă. Deoarece lipirea lipiturii fără plumb (precum SAC 305 pasta de lipit) este sărac, cuplat cu tensiunea superficială mai mare (adică, forța de coeziune este mai mare, despre 20% mai mare decât 63/37), capacitatea sa de lipit de a se extinde în exterior și în sus nu mai este aceeași cu cea a 63/37. Pentru a îmbunătăți calitatea și fiabilitatea lipirii fără plumb, este necesar să se prelungească timpul de reacție cu metalul de bază (Suprafața plăcii PCB este din cupru galvanizat și nichel chimic), deci nu numai temperatura de funcţionare este forţată să crească, dar şi timpul de reacţie necesar formării IMC (Cu6Sn5 și NiSn4) trebuie extins. Cu alte cuvinte, căldura necesară (Masa termica) a depășit de mult pe cel al lipirii cu plumb pentru a fi corect.
Această cifră compară profilurile refluxului de plumb și refluxării fără plumb. Linia verde acoperă o suprafață mai mare (căldură), care este curba SAC305 curentă. Zona mai mică (căldură) este refluxul de plumb anterior. Sub premisa evitării exploziei plăcii cauzate de temperatură excesivă ridicată și căldură puternică, temperatura de vârf a profilului de refluere fără plumb nu trebuie să depășească 250℃. Pentru a menține aceeași căldură fără a deteriora PCB-ul și componentele, timpul de temperatură de vârf inferioară poate fi prelungit, adică, temperatura de vârf plată (240-245℃) poate fi extins la 10-25 secunde (in functie de marimea tablei). Acest tip de alegere a temperaturii mai scăzute și a căldurii sigure pentru a evita căldura periculoasă a temperaturii de vârf este ceea ce o persoană înțeleaptă ar trebui să facă. Acest tip de evitare a riscurilor va fi foarte important pentru lipirea fără plumb.
De fapt, din profilul reflow prezentat în figura 1 mai sus, putem vedea că timpul în care lipirea SMT fără plumb este peste punctul de topire (aproximativ 217℃ pentru SAC305) este despre 50 secunde (tablă mică și piese simple) la 90 secunde (bord mare și piese complexe). O astfel de temperatură și căldură au depășit cu siguranță Tg-ul diferitelor plăci. Pentru placa asamblată care a fost plasată într-un mediu atât de fierbinte, a devenit deja starea de cauciuc α2 (Etapa elastică) cu rigiditate insuficientă și slăbiciune crescută. Desigur, nu are capacitatea de a rezista vreunei forțe externe de tragere în direcția Z.
Această cifră a fost publicată de dl. Wei Tianlun de la Dow Chemical pe forumul CPCA. Scopul principal este de a explica faptul că Z-CTE al α2 este prea mare, care este motivul principal al exploziei tablei. Curbele trasate de cele trei TMA-uri au o pantă mai mică la capătul din stânga, care este starea sticlei α1, iar curbele cu o pantă mai mare la capătul drept au intrat în starea de cauciuc α2. Rețineți că linia albastră a lui Tg150 și linia roșie a lui Tg170 au același Z-CTE la 220 ℃ în reflow plumb, iar riscurile cu care se confruntă sunt similare. Cu toate acestea, în reflow fără plumb, Z-CTE a liniei roșii de Tg înaltă este mai mare decât a liniei albastre de Tg inferioară, ceea ce înseamnă că șansa ca linia roșie să explodeze este mai mare decât cea a liniei albastre. Prin urmare, se stie ca placile cu Tg mare nu sunt neaparat rezistente la caldura puternica.
Aceste două imagini sunt prezentate de cele mai recente plăci de telefoane mobile, care sunt folosite pentru a înlocui găurile oarbe stivuite ELIC ale găurilor de trecere PTH. Imaginea din stânga arată stivuirea cu precizie a 7 găuri oarbe, astfel încât 8 straturi de suprafețe de cupru sunt interconectate. Imaginea din dreapta arată că metoda detaliată începe cu o placă cu două fețe, adică, mai întâi gravarea unei ferestre de cupru pe folia sa de cupru cu o singură față, apoi arderea unei găuri oarbe cu un laser și umplerea găurii oarbe cu cupru galvanizat. Apoi folosiți folie pentru a apăsa cele două părți, și continuați să ardeți găurile oarbe și placarea cu cupru pentru a completa mai multe straturi. Repetați procesul pentru a finaliza placa de telefon mobil cu strat adăugat. Cu toate acestea, deși această metodă ELIC are multe beneficii, este inevitabil ca lipirea fără plumb să explodeze cu ușurință fără ajutorul efectului de nit prin gaură.
Numai pentru placa FR-4, coeficientul său de dilatare termică XY (Cte) este de aproximativ 14-16 ppm/℃. Această calitate excelentă a expansiunii și contracției mici se datorează armăturii de prindere din pânză din fibră de sticlă! Cu toate acestea, dilatarea termică a plăcii în direcția Z nu are suport. Din fericire, dacă există multe găuri de trecere pe PCB-ul finit, rata de dilatare termică a materialului de cupru din peretele găurii este de 17 ppm/℃, și grosimea de cupru a găurii de trecere bun (mai mult de 1 mil) si alungirea excelenta (Elongaţie, acest cuvânt este adesea auzit de oamenii de rând ca ductilitate) ajunge 20%, care va prezenta si un efect de prindere asemanator unui nit (Efect de nit), care ajută la suprimarea expansiunii termice Z a plăcii și la reducerea riscului de spargere a acesteia. Ca tehnologie de placare cu cupru pentru umplerea găurilor oarbe în plăcile actuale de telefoane mobile (ca 3+2+3) se maturizează, metoda aleatorie a stivuirii straturilor oarbe (Fiecare interconectare de strat; ELIC) înlocuiește treptat găurile traversante placate generale. Pe de o parte, poate reduce costurile și poate evita dificultatea umplerii găurilor cu rășină, iar pe de alta parte, poate reduce găurirea mașinii și poate scurta procesul. Cu toate acestea, în lipsa efectului de nit, este de la sine înțeles că este deosebit de ușor să explodezi placa.
Din multe literaturi de ultimă oră și felii de scânduri explodate realizate recent de autor, principalul motiv pentru delaminare și explozie ar trebui să fie: Z-CTE al stării de cauciuc α2 a plăcii este prea mare! IPC-4101 a adoptat patru noi reglementări ca soluții pentru cele șase noi “poate fi potrivit pentru utilizare în lipirea fără plumb” (Adică, cele șase table noi numerotate /99, /101, /121, /124, /126 şi /129), anume: 1. Adăugarea de umpluturi anorganice (Umpluturi) la rasina 2. Specificarea pragului minim al temperaturii de cracare termică Td (De ex., /99 este 325℃) 3. Specificarea limitei superioare a Z-CTE a α2 din cele șase plăci la 300 ppm/℃ 4. Specificarea timpului minim de rezistență la fisurare termică, cum ar fi limita inferioară a TMA288 (T288) este 5 minute, etc. Cu toate acestea, chiar dacă toate cele șase specificații ale plăcilor comerciale îndeplinesc aceste ultime cerințe, nu poate garanta că PCB-ul nu va exploda în timpul procesului de reflow al asamblarii din aval. Desigur, implică și influența procesului PCB în sine (cum ar fi răspunsul conducerii presei și procesele de galvanizare PTH și cupru), calitatea și calitatea cuptorului de refluere din aval și a profilului de refluere (Profil), și chiar diferența de CTE între componente și plăci sub căldură puternică. Acesta din urmă face ca placa slabă să fie ruptă de componente, care nu este încă controlat de producătorii de CCL sau PCB.
2.Diferența dintre autoexplozie și fisurarea forței externe
2.1 Cauze și fenomene de autoexplozie
Motivul principal pentru explozia diferitelor plăci multistrat este acela că Z-CTE al rășinii în sine este prea mare în starea de căldură puternică α2 cauciuc. Acest tip de fisurare în direcția grosimii va veni din diferite moduri de defecțiune, cum ar fi afinitatea slabă între fibra de sticlă și rășină, aderență slabă între rășină și folie de cupru film negru, sau grad insuficient de întărire a rășinii în sine și autocracare. Cu ajutorul multor alți factori interni și externi, este aproape imposibil să evitați complet lipirea fără plumb și să evitați explozia plăcii. Exemple de astfel de factori suplimentari sunt următoarele:
2.1.1. Zonele de concentrare a căldurii în care multe PTH sunt împachetate dens în plăci cu mai multe straturi.
2.1. 2. Suprafețele mari de cupru fără PTH pentru a ajuta la prinderea sunt, de asemenea, predispuse la explozia plăcii. Deoarece Z-CTE total al expansiunii termice în direcția Z a PCB-ului, inclusiv α1 și α2, este despre 3.5%, iar CTE al peretelui găurii de cupru este de 17 ppm/℃, iar când grosimea cuprului depăşeşte 1mil şi alungirea poate ajunge 20%, peretele de cupru PTH ar trebui să aibă un efect de nit anti-explozie.
2.1.3. Noua placă de telefon mobil HDI de interconectare a stratului arbitrar (ELIC) nu mai are PTH ortodox, dar folosește mai multe găuri oarbe umplute cu cupru. Această placă multistrat fără nituri este, de asemenea, predispusă la explozie.
2.1.4. Plăcile multistrat sunt supuse unui impact mecanic extern, astfel încât zonele deteriorate ale structurii sunt, de asemenea, predispuse la explozie de bord, cum ar fi tăierea în V brută sau perforarea.
2.1.5. În ceea ce privește calitatea proastă a clienților de montaj din aval’ cuptor de reflow, metoda de măsurare necorespunzătoare și gestionarea defectuoasă a profilului de refluere fără plumb (Profil), etc., poate provoca, de asemenea, unele explozii de placă. De exemplu: rata de încălzire (cunoscută și sub denumirea de pantă) la începutul curbei de reflux este prea rapidă, determinând supraîncălzirea suprafeței PCB în timp ce placa nu a avut timp să se încălzească. Sub forța tăietoare a expansiunii termice neuniforme, părțile mai slabe ale structurii sunt predispuse la formarea de vezicule. Panta acestei secțiuni de încălzire (Intensifice) trebuie ajustat într-un interval de 1℃-3℃/sec în funcție de dimensiunea plăcii și de numărul de piese.
2.1.6. Un cuptor de reflux bun ar trebui să mențină diferența de temperatură a plăcii PCB la 5℃, și diferența de temperatură a zonei de așteptare a cuptorului gol (care poate fi măsurată folosind o placă de aluminiu sau o placă specială de măsurare a temperaturii cu un termometru) nu trebuie să depășească 2℃. Și placa dreptunghiulară ar trebui să adopte modul de mers orizontal pentru a scurta diferența de temperatură dintre plăcile din față și din spate. În acest fel, căderea de căldură a suprafeței plăcii și explozia plăcii pot fi reduse.
2.1. 7. Pentru plăci mari groase sau componente cu mai multe BGA, este indicat să folosiți o curbă de reflux mai lungă cu o șa (150℃-190℃) pentru a încerca să se obțină o temperatură uniformă a întregii suprafețe a plăcii și a interiorului și exteriorului corpului plăcii (rețineți că rășina și fibra de sticlă sunt ambele conductoare slabe) pentru a reduce explozia. Panta înainte de temperatura maximă ar trebui, de asemenea, controlată la aproximativ 1-3℃/sec, în funcție de dimensiunea plăcii. Temperatura de vârf a plăcii de asamblare generală nu trebuie să depășească 245 ℃. Pentru plăci mari care necesită mai multă căldură, temperatura de vârf poate fi prelungită, adică, profilul plat-top, iar timpul de temperatură de vârf poate fi extins la 20 secunde, astfel încât căldura proastă din zona periculoasă de temperatură ridicată (peste 250℃) poate fi evitat.
Imaginea din stânga arată suprafața interioară mare de cupru a stivei de plăci cu 12 straturi. Căldura puternică a lipirii fără plumb provoacă adesea micro fisuri multiple între straturile interioare. De obicei, atâta timp cât nu există bășici sau delaminare a stratului exterior al plăcii multistrat, microfisurile dintre multele straturi interioare nu vor fi niciodată cunoscute, dar fiabilitatea (precum CAF) este inevitabil plină de preocupări. Imaginea din dreapta arată o placă cu 22 de straturi mult mai înaltă. Datorită excelentului perete de cupru cu orificiu traversant cu o grosime suficientă (mai mult de 1 mil) si alungire buna (mai mult decât 20%), lipsa microfisurilor în placă a fost mult redusă prin cooperarea efectului de nit. Cu toate acestea, odată ce este o placă groasă de cupru multistrat, este o altă chestiune!
Chiar și cu efectul de nit al PTH de bună calitate, când Z-CTE al plăcii α2 este prea mare, după mai multe refluxuri de profile proaste în aval, placa multistrat sau placa multistrat groasă de cupru încă nu poate scăpa de soarta exploziei și a microfisurilor. Pentru refluxarea fără plumb a plăcilor mari groase și multistrat, placa trebuie sa fie de mare Tg (placile comerciale generale pot fi de Tg mediu cu duritate mai buna). Întărirea PN și adăugarea de umplutură sunt modalitatea corectă de a nu avea plumb.
Acesta este un profil de șa lung, similar cu profilul de reflow plumb pentru plăci mari cu mai multe BGA. Scopul șeii lungi este de a face suprafața plăcii și interiorul plăcii cât mai uniforme posibil, și pentru a permite fundului mai multor BGA-uri să obțină suficientă căldură înainte de a începe să urce la temperatura de vârf a căldurii puternice, astfel încât să se reducă explozia plăcii și sudarea la rece a bilelor din interiorul BGA. Deși temperatura profilului de refluere fără plumb este mai mare, principiul transferului de căldură rămâne neschimbat.
2.2 Pad Craterul plăcii cauzat de tragerea oblică
Cele de mai sus sunt toate diversele fenomene de spargere cauzate de expansiunea Z a plăcii în sine în timpul căldurii puternice. Cu toate acestea, în timpul sudării de montaj, când dilatarea termică a componentelor din X, Direcția Y sau Z este prea diferită de cea a plăcii PCB, rășina de placă moale asemănătoare cauciucului poate fi, de asemenea, trasă în sus de componente (componente) împreună cu placa de cupru și substratul de jos. Această tragere oblică este complet diferită de fisurarea orizontală a plăcii, și se numește în mod specific Pad Crater. De exemplu, bilele de lipit fără plumb cu o rigiditate mai mare a BGA și condensatoarele ceramice mai mari cu o rigiditate mai mare vor trage adesea în sus placa de cupru și substratul de rășină de jos în timpul lipirii fără plumb. Bilele de lipit fără plumb cu rigiditate mai slabă și punct de topire mai scăzut vor fi adesea întinse și deformate pentru a elimina stresul atunci când sunt trase la căldură puternică; cât pentru bilele de lipit fără plumb cu o rigiditate mai mare (Adică, modul mai mare), placa de cupru și substratul de dedesubt vor fi adesea trase împreună atunci când bilele de colț BGA nu sunt ușor de întins. De fapt, dacă astfel de substraturi crăpate trase oblic nu au cauzat ruperea firului, crăpăturile lor plutitoare locale nu vor fi niciodată cunoscute și rareori vor provoca dezastre. La fel ca diferitele microfisuri din interiorul plăcii multistrat după lipire, dacă nu au smuls peretele de cupru al găurii traversante, nu vor fi niciodată considerate ca fiind defecte de calitate. Cu toate acestea, odată ce firul sau orificiul este rupt, este obligat să reprezinte o mare problemă.
Din diagrama din stânga, putem vedea că mingea fără plumb este foarte rigidă, în timp ce piciorul mingii de plumb este relativ moale. Prin urmare, odată supusă forţei exterioare (stres termic sau stres mecanic), bila de lipit rigidă va transfera direct stresul la îmbinarea de lipit a plăcii suport BGA de sus, provocând astfel multe leziuni interne care nu pot fi detectate prin teste electrice. Diagrama din dreapta arată comparația modulului Young (sau modul) compus din stres și deformare între fără plumb și care conțin plumb. Când mingea fără plumb are o matriță mai mare (Adică, o pantă mai mare sau o rigiditate mai mare), tensiunea sa este evident insuficientă atunci când este supus unui anumit impact de forță externă. Cu toate acestea, bila de plumb are o tensiune semnificativ mai mare din cauza pantei mai mici (mai puțină rigiditate și mai multă flexibilitate). Cu alte cuvinte, atunci când este supus unei forțe externe, bila de plumb care este ușor deformată poate absorbi impactul și poate reduce defectarea îmbinării de lipit.
Stânga este PadCrater prezentat în puterea de refluere a mingii fără plumb. Deoarece nu este cauzat niciun circuit, nu va fi niciodată detectat prin teste electrice. Cu toate acestea, când crăpătura a fost crăpată și a apărut o potecă, CAF va avea ocazia să dăuneze produsului. Crăpăturile din dreapta au rupt firele, deci nu pot scăpa de lege.
Defecțiunea îmbinării de lipit BGA și fisuri ale plăcuțelor
Datorită căldurii puternice a lipirii fără plumb, rășina plăcii este deja într-o stare slabă de cauciuc de α2. În plus, CTE-ul cipului de siliciu de pe partea de sus a suportului de pachet BGA este de numai 3-4Pppm/℃, iar CTE-ul purtătorului însuși XY ajunge la 15 ppm/℃ în timpul căldurii puternice. Diferența dintre cele două va forța purtătorul BGA să se deformeze concav (Deformare concavă). Prin urmare, forța de tragere în sus pe cele patru colțuri ale acestui BGA duce adesea la diferite dezastre, adică, diferite moduri de defecțiune (Modul de eșec) vor fi prezentate în tragere verticală:
Fisurile cauzate de tragerea verticală sau oblică la căldură puternică sunt în mare parte crăpate de-a lungul interfeței dintre pânza din fibră de sticlă și rășină sau tendința acesteia. Aceasta va fi legată de tratamentul Silence pe suprafața pânzei din fibră de sticlă sau de grosimea ButterCoat.. (Cele trei poze de mai sus și 12.13 pozele sunt luate de pe forumul deținut de IPC/CPCA din Shenzhen)
În timpul căldurii puternice de reflow fără plumb a BGA mare, substratul (CTE substrat în XY este de aproximativ 14-15 ppm/℃) va arăta un fenomen concav datorită CTE mic al cipului de siliciu (3-4ppm/℃). În acest moment, bilele de lipit cu plumb de pe linia exterioară vor fi trase pentru a elimina stresul lor, iar bilele fără plumb sunt mai rigide și predispuse la riscul de a-și rupe capul sau picioarele (rețineți că această imagine arată aspectul după revenirea la temperatura camerei).
3.1.Dacă stratul de suprafață al suportului de rulment cu bile de substrat este nichel-aur galvanizat, este ușor să faci ca îmbinările de lipire de pe partea superioară a picioarelor bilei să se spargă și să se rupă atunci când aurul este fragil.
3.2.Datorită stratului de oxid de pe suprafața bilei de lipit, mai groasă, astfel încât fluxul necurat al pastei de lipit de pe placa PCB să nu poată fi îndepărtat eficient, pasta de lipit nu se poate vindeca complet cu bila de lipit, și efectul de pernă (Capul pe pernă) va apărea cu ușurință. Această stare anormală de aparent apropiată, dar de fapt separată nu va rezista cu siguranță niciunei forțe externe și se va separa cu ușurință de mijloc..
3.3. Odată ce tratamentul de suprafață ENIG este utilizat pe placa de bile PCB din cauza ignoranței, nu numai blocul negru (BlackPad) bogate în fosfor și oxid de nichel apar de două ori în lipirea fără plumb, dar și AuSn4 format din stratul de aur de imersie nu poate fi departe de interfață, rezultând fragilizarea aurului (Distrugerea aurului), ceea ce poate provoca, de asemenea, defectarea bolțurilor sparte.
3.4.Pentru PCB-uri fără plumb cu CSP cu pas fin de lipit, când pasul centrului plăcii de bile se apropie de 0,5 mm sau chiar de 0,4 mm, diametrul plăcuței PCB este de numai aproximativ 10 mil sau 8 mil. Pentru lipire fără plumb cu tensiune de suprafață mare, o suprafață atât de mică a tamponului ar trebui, de asemenea, îmbinată cu partea plăcuței, în plus față de zona de lipit a suprafeței tamponului. Cu toate acestea, designerii ignoranți din amonte nu sunt complet conștienți de conținutul fără plumb și continuă să folosească vopseaua verde învechită pe tampon (SM pe Pad) metodă, ceea ce slăbește foarte mult rezistența îmbinării de lipit a plăcii cu bile PCB. Odată ce PCB-ul, mai ales placa de telefon mobil, întâlnește un astfel de client ignorant și ridicol, revendicările repetate după piciorul rupt din cauza unei forțe insuficiente nu sunt un resentiment care poate fi înghițit prin admiterea ghinionului.
Imaginea din stânga arată aspectul îmbinării de lipit a piciorului bilei pe PCB după refluxarea fără plumb a unui BGA mare printr-un endoscop. Oricine are un ochi cu discernământ poate vedea că pasta de lipit și bila de lipit nu au fost topite una cu cealaltă, care se numește efect de pernă. Un motiv este că curba de refluere este slabă și căldura bilei interioare este insuficientă, care este o lipire tipică la rece (CodlSolding); al doilea motiv este că suprafața bilei de lipit a fost puternic oxidată, iar activitatea fluxului necurat din pasta de lipit este slabă, deci oxidul nu poate fi îndepărtat și se formează lipirea la rece. Această fiabilitate slabă nu va fi niciodată detectată de testele electrice și este mai probabil să fie spartă de forțele externe.
Imaginea din stânga arată crăpătura gropii care a avut loc la căldura puternică, dar după răcire, substratul se micșorează la starea inițială, dar există o crăpătură care nu poate fi vindecată. Imaginea din dreapta arată substratul atașat la tamponul de cupru după testul cu cerneală roșie, care este cea mai evidentă dovadă a crăpăturii gropii.
Furnizorii verzi A și C din imaginea din stânga au o microduritate mai mică a rășinii plăcii, deci nu se crapă groapa. Furnizorii roșii B și D au folosit plăci cu o rășină cu microduritate mai mare, care avea crăpături. Placile de la furnizorii H/I si H/2 din dreapta au avut Tg mai mare, iar crăpăturile au apărut sub rigiditate cu modul mare. Cât despre plăcile de la furnizorii S/1 și S/2, care erau FR-4 tipice cu Tg scăzută, nu au apărut fisuri.
3.5.Din fericire, BGA nu a avut defecțiunile menționate mai sus în lipirea fără plumb. Bilele de lipit fără plumb, cu o rigiditate mai evidentă și o duritate mai mare, când suportul este tras în sus de căldură puternică, va transmite direct forța în partea de sus și de jos a știfturilor cu bile, provocând ruperea capului și a știfturilor, și este chiar posibil să scoateți rășina din partea de jos a plăcuței PCB și să o spargeți oblic. De fapt, metoda de testare a cernelii roșii (Dye și Pry) poate fi folosit ulterior pentru a determina dacă astfel de plăci prezintă fisuri.
Imaginea din stânga arată că temperatura superioară a aerului de reflux fără plumb este cu 50℃ mai mare decât temperatura inferioară a aerului, ceea ce va face ca PCB-ul să se umfle și, de asemenea, va cauza stresul colțurilor BGA întinse și rupte. Imaginea din dreapta arată că atunci când un condensator mai mare este montat pe placă, CTE-ul său este foarte diferit de CTE-ul PCB, iar când placa α2 devine moale, stresul său de tragere va face adesea ca placa să fie ruptă parțial oblic.
4.Acțiuni de îmbunătățire
Noua definiție a “pad crater” a fost propus pentru prima dată de Gary Shade de la Intel Forum în martie 2006. Mai târziu, Gary Long de la Intel a declarat din nou acest lucru la Forumul IPC/CPCA desfășurat la Shenzhen în octombrie 2006. Industria a organizat unități comune de cercetare, inclusiv cunoscuții producători IT Intel, Cisco, Jabil, Soare, IBM, Foxconn, Dell, Lenovo, Merix, Măr, Isola, Celestica, mâner, și Zilele. Obiectivele de lucru ale acestui GT vor fi:
4.1Cum să detectați craterul de tampon care a avut loc?
4.2. Cum să preziceți craterul tampon care poate apărea?4. 3. Setați specificațiile de acceptare pentru craterul tampon.
4.4. Cum să încercați să găsiți cauza posibilă a craterului tampon din indicatorii de calitate ai plăcii de bază (TG, TD, PealStrength, etc.).
În ceea ce privește metodele practice de îmbunătățire care sunt fezabile în prezent, sunt aproximativ:
4.1.1. Scoateți cele trei știfturi de la cele patru colțuri ale BGA mare, sau aranjați știfturi și tampoane false nefuncționale.
4.2.2. Produsele high-end pot umple subumplerea în partea de jos a BGA.
4.3.3. BGA sau CSP mici pot aplica lipici pentru colțuri (Cornerfill sau Coner Glue) pe marginile exterioare ale celor patru colturi.
4.4.4. Pentru plăcuțele cu bile de la cele patru colțuri ale BGA, utilizați metoda vopselei verde (SolderMaskDefinedLand) pentru a întări forța de fixare a plăcuțelor pe suprafața plăcii.
4.4.5. Măriți diametrul de 1 sau 3 tampoane (chiar şi cele nefuncţionale) la cele patru colturi pentru a avea o aderenta mai buna la caldura puternica.
